小孔喷注消音器的设计机理是根据科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷

注噪声极其控制理论，从发声机理上使它的干扰噪声减少，由于喷注噪声峰值频率与喷口

直径成反比，若喷口直径变小，喷口辐射的噪声能量将丛低频移向高频，于是低频噪声被

降低，高频噪声反而增高，当孔径小到一定值（达到mm级），实验表明，当孔径≤4mm时

具有移频作用，喷注噪声将移到人耳不敏感的频率范围（听觉最敏感的区域250~5000赫兹

）；根据这一机理将一个大的喷口改为许多小孔来代替，便能达到降低可听声的目的。从

实用角度考虑，孔径不能选得过小，因为过小的孔径不仅难于加工，同时易于堵塞，影响

排汽。一般选用直径1~3mm的小孔为宜。
      节流降压消音器!
     节流降压消音器是利用节流降压原理而制成的。根据排汽流量的大小，适当设计通

流截面，使高压气体通过节流孔板时，压力都能******限度地降低到临界值。这样通过多级

节流孔板串联，就能把排空的一次压降分散到若干个小的压降。由于排汽噪声功率与压力

降的高次方成正比例，所以把压力突变排空改为压力在消音器内就逐渐降下来再排空，这

样能使消音器内流速控制在临界流速下，不致产生激波噪声，压力在******限度地降到临界

值，使消音器获得较好的消声效果。同时节流降压后小孔喷注层的驻压大大变小，小孔喷

注层强度设计所需的壁厚也大为减薄，这样给小孔喷注层的钻孔加工减小难度。+ W) T;

A* E- v1 s# V8 Y5 n消音器入口处的压力通常是给定的，当排放压力较高时，为了取得

所需的消声值，经过几次节流降压，使汽体进入小孔喷注前的压力由消音器入口处的压力

P1按比例降低设计；通常情况下，节流降压消音器的各级压力选择为等比级数下降，设节

流孔板级数为n，临界压力比为q (q＜1) ，可得：2 G; q7 _8 s5 b* G0 N  j; L
（1）) a0 e# H4 P0 Q8 c3 u% l根据气体状态方程、连续性方程和临界流速公式，由资

料可知节流装置的通流截面，可按下式计算：% f: U% H% Z3 l' g9 F  H: y) Q; ~
（2）+ a' E" C- n# \9 M& ]3 P1 t  |8 n' g, Q式中: S1为节流面积（cm2）;7 x( E*

g+ A( c* ]1 V8 [G为排放气体的质量流量（t/h）；  l9 y- h: `, e/ W. dV1为节流前

气体的比容(m3/kg)，& P& ?: s* y9 c- X/ Z3 S) yP1为节流前气体的绝对压力（kg/

cm2）；) \# @6 [+ V& Z- ^.
扩张室消声器设计 
    在设计扩张室消声器时，经常遇到的一个问题是消声量与消声频率范围之间的矛盾。

分析表明：欲获得较大的消声量，必须有足够大的扩张比 。但是，对一定的管道截面来

说， 值增大会导致扩张部分的截面尺寸增大，而其上限截止频率 相应变小，使得扩张室

的有效消声频率范围变窄，这是不利的。反之，为了展宽扩张室有效消声频率范围，需使

扩张比变小，但消声量又受到影响。因此，在设计时，这两方面必须兼顾，统筹考虑，不

能顾此失彼。
    实际工程中，输气管道截面已由给定的输气流量确定，这时，再设计扩张室消声器就

必然会出现上述的矛盾，此时可采取如下的方法解决：
******种方法：把一个大通道分割成若干个并联小支通道，再在每个支通道上设计扩张室消

声器，这样便可实现在较宽频率范围内有较大消声量的要求。
第二种方法：把扩张室消声器的进口管与出口管轴线互相错开，使声波不能以窄束状形式

穿过扩张室，。
 大通道分割成多个扩张室并联
 进出口管轴线错开的扩张室消声器
    扩张室消声器设计步骤如下：
(1) 根据需要的消声频率特性，合理地分布******消声频率，即合理地设计各节扩张室及其

插入管的长度。
(2) 根据需要的消声量，确定扩张比 ，设计扩张室各部分截面尺寸。
(3) 验算所设计的扩张室消声器的上下截止频率是否在所需要的消声频率范围之内，如不

符合，则应重新修改设计方案。再验算气流对消声量的影响，检查在给定的气流速度下，

消声值是否还能满足要求。如不能，就需重新设计，直到满足为止。